Tesisat Dergisi 198. Sayı (Haziran 2012)

92 Tesisat Dergisi Sayı 198 - Haziran 2012 + MAKALE Bu düzeltme katsayıları radyal çarklar için daha uygun çözümler sunmaktadır (ns≤60, Ns≤3000) (normal çalışma koşullarında, açık çark, yarı açık çark ve kapalı çarklı uygulama- maktadır. Bu yöntem önceki HI yöntemlerine benzer düzeltme katsayıları vermektedir. 4. Hidrolik Enstitüsü Yöntemi (HI) Rotodinamik pompa performansının viskoz sıvıların basılması ile değiştiği ve suya göre pompanın güç değeri artarken, basma yük- sekliği, debi ve verim değerlerinin azaldığı bilinmektedir. Aynı zamanda kalkış momenti ve ENPY g değeri de viskoz sıvı basılması duru- munda suya göre farklılık gösterecektir. Pompa performanslarında kullanılan eşitlik özgül hıza ve reynolds sayısına bağlıdır (para- metre B). Yapılan testler açık veya kapalı çarklı, tek veya çok kademeli, kinematik viskozitesi 1 cSt - 3000 cSt arasında değişen ve QBEP-W değeri 3 m³/h - 260 m³/h arasında olan ve ay- rıca basma yüksekliği (HBEP-W) 6 m - 130 m arasında değişiklik gösteren farklı pompa tipleri için gerçekleştirilmiştir. Bu düzeltme katsayıları bütün pompalar için kesin çözüm sunmamak- la birlikte, deney sonuçlarına dayanan tahmin yöntemine göre sonuçlar bulmak için kolaylık sağlamaktadır. Yukarıda belirtilen aralıklar dı- şında HI yöntemi uygulandığında pompa perfor- mansının tahminindeki belirsizlikler artacaktır. Kesin sonuçların önemli olduğu hassas uygu- lamalarda, viskoz sıvı ile kullanılacak rotodina- mik pompa ilişkisi önemlidir. Burada kullanılan yöntem genel bir tahmin yöntemi sunmaktadır. Daha hassas sonuçlar için pompaların akışkan ile analizine etki eden parametreler detaylı bir şekilde incelenerek sonuçlara yansıtılmalıdır. Şekil 1. Tahmin yönteminin uygulanabilirliğinin kontrolü. Uygulama tek veya çok kademeli, açık veya kapalı çarklı bir rotadinamik pompa için midir? Pompa çarkı radyal midir? (hs ≤ 60 , Ns ≤ 3000) Akışkan newtonyen karakterde midir? Yöntem Uygulanabilir Kinematik viskozite 1 ve 4000 cSt arasında mıdır? Ampirik verilerin kapsamı 3000 cSt’a kadardır. Fakat 4000 cSt ye kadar ekstrapole edilebilmektedir. Kapsam dışı Kapsam dışı Kapsam dışı Kapsam dışı Kapsam dışı HAYIR HAYIR HAYIR HAYIR HAYIR Evet Evet Evet Evet Şekil 3. Viskoz sıvı şartlarında pompa seçim basamakları. Şekil 2. Viskoz sıvılar için düzeltme katsayılarını hesaplama kriterleri. Sudaki performansının bilinmesi halinde viskoz bir sıvı için pompa performansının belirlenmesi B parametresini hesaplanması 1. Adım B parametresi ≥ 40 B parametresi ≤ 1,0 W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = ve ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = değerlerinin hesaplanması 2. Adım W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = değerlerinin hesaplanması 3. Adım W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = değerlerinin hesaplanması 4. Adım W vis W vis Q W vis H C Q C H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q değerlerinin hesaplanması 5. Adım Kayıp analiz garanti edilebilir EVET EVET HAYIR HAYIR η vis vis x η 367 ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) 165 ,0 71,2 H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = İlk olarak, verilen basma yüksekliği, debi oranı ve viskozite koşulları için pompa seçimi B parametresini hesaplanması 1. Adım B parametresi ≥ 40 B parametresi ≤ 1,0 W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ve W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ vis vis H Q 69,0 − değerlerinin hesaplanması 2. Adım W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = ve W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25. 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = değerlerinin hesaplanması 3. Adım W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis x Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = ve W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 7,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 12, 25,0 5,0 8,2 vis vis vis x Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = değerlerinin pompa seçimi 4. Adım W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ vis W vis W H H Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η parametresinin hesaplanması 5. Adım W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η parametresinin hesaplanması 6. Adım W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η = = = ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B BEP W BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = değerinin 1,0 < B < 40 durumu için verilen formül ile hesaplanması Kayıp analiz garanti edilebilir EVET EVET HAYIR HAYIR HAYIR W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ( 375 .0 2 5,16 Q Hx Vx B W BEP BE vis − = W Q vis B x Q x QC Q = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) 165 ,0 71,2 x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = 5. adımda verilen formülle W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ( ) 375 .0 2 5,16 x Q Hx Vx B W BEP BEP vis − − = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( 10 165 ,0 71,2 x H Q C C − ≈ ≈ H vis W Q vis W C H H C Q Q = = ( ) 69,0 0547 ,0 xB B C − = η ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −             − − = η η η 1 1 W vis xC η η η = vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = Q vis H H = W vis Q Q = değerini hesapla larda). Bu düzeltme katsayıları eksenel pom- palar ve özel hidrolik tasarıma sahip pompalar için geçerli değildir. Belirlenen düzeltme katsayıları newtonyen akışlar için geçerlidir. Jel, çamur, kağıt hamuru vb. gibi newtonyen olmayan akışkanların ka- rakteristikleri tam olarak bilinemediğinden bu yöntem sadece kaba bir çözüm sunmaktadır. 5. Viskoz Sıvı Etkisinin Pompa Perfor- mansı Üzerindeki Etkisinin İncelenmesi Viskoz sıvıların pompa performansındaki etki- lerini inceleyebilmek için uygulanan yöntemin uygulanabilir olması gereklidir. Ayrıca, pompa- nın su ile basılması durumundaki performansı bilinmelidir. Daha sonra viskozitenin etkisi hesaba katılarak gerekli debi, basma yük- sekliği ve verim değerleri tahmin yöntemi ile hesaplanır. ISO/TR17766 Teknik Raporu’na göre yöntemin uygulanabilir olması için viskoz sıvı basılması halinde pompa performansının hassas bir şe- kilde belirlenebilmesi için belirli kriterler çer- çevesinde kalınmalıdır. Sırasıyla uyulması ge- reken kriterler Şekil 1 üzerinde gösterilmiştir. 6. Viskoz Sıvılar İçin Düzeltme Katsayılarının Hesaplanması Su ile performans karakteristiği bilinen roto- dinamik pompanın viskoz sıvı basması duru- mundaki karakteristiğinin belirlenmesi: 1. Adım: Optimum nokta için B parametresi su için hesaplanır. (2) W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = ( ) ( ) ( ) 25.0 375 .0 625 .0 2 5,16 xN Q Hx Vx B W BEP W BEP vis − − = Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( Q H BEP C C = − W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C W H vis xHC H = ( ) W BEP W vis W BEP V Vx C − −               − − = η η η 07,0 1 1 W vis xC η η η = ) 0547 ,0( 69,0 xB B C − = η vis tot vis vis vis x xs xHQ P η 367 − = ( ) ( ) ( ) 125 ,0 25,0 5,0 8,2 vis vis vis Hx Q V x B = ( ) ( ) 15, 10 165 ,0 3 71,2 gB x H Q C C − ≈ ≈ Eğer 1< B <40 ise 2. adıma geçilir. Eğer B ≥ 40 ise bu metodda belirsizlikler ola- caktır. Belirsizlikleri de hesaba katarak daha hassas sonuçlar elde etmek için kayıp analiz yöntemi kullanılabilir ( Şekil 4 ). B ≤ 1 ise C H ve C Q 1 alınır ve 4. Adıma geçilir. 2. Adım: Optimum noktaların geometrik yeri- nin H-Q düzleminde orjinden geçen bir doğru olduğu yaklaşımıyla C Q ve C H değerleri birbirine eşittir. (3) (4) W vis W vis Q W vis H C Q Q C H H C η η η = = = 1 B = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( BEP C W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )               − −= − − 75,0 1 1 W BEP W H BEP H Q Q x C C vis H W vis W vis Q W vis H C Q C H C η η η = = = B = W Q vis B x Q x QC Q C = = − 15,) (log 165 ,0 3 )71,2( BEP C W BEP H BEP vis BEP x H C H − − − = ( )         − −= − 75,0 1 1 W H BEP H Q x C C vis H