MAKALE Basitleştirilmiş metot depolama tankı üzerin deki enerji dengesi ile başlamaktadır. dT • • · M-c -=Q -Q -Q p dt in 0111 sp ,loss Burada: (!;,, = Qsol,ıoı -Qsol,ııc -Qsc,loss Qoııt = Qsol Bu eşitlik uygun bir dönem üzerine entegre edilebilir, böylece eşitliğin solunda kalan terimler diğer terimlere kıyasla daha ufak kalır: M·c f dT·dt= P. dt f(Q,o/,roı -Q,ol,nc - Q,c,los, - Q,oi - Q,p. lo,s } dt "' veya: E,oı = E,ot,ıoı -E,ol,nc - E,c,loss -E,p,loss Güneş enerjisinin katkı oranı şu şekilde ifade edilebilir: I' = Eso/ . Eevap lso/ E E gen demand f,,1 diğer makalelerde COPsystem olarak ta nımlanmıştır [7]. Önerilen yöntem, güneş enerjisi katkısını, maksimum teorik katkıyı değiştiren farklı faktörlere ayırmaktadır: E,ol rot - - - - /,ol = E · h • J,, '11 sc ' 1lsp,loss • COP tvap Burada: • f, ISO 13790:2004 normundan alınmış olan tesadüf faktörüdür [8]. • f u kullanım faktörüdür. Bu faktör güneş enerjisi kazançlarını azaltmaktadır, çünkü bu enerjinin bir miktarı, o an depolanama dığı veya kullanılamadığı için değerlendirilememektedir. Bu, büyük oranda çalışma takvimine bağlıdır. • rı,, kolektörün ortalama performansıdır ve emilen enerji ile toplam alınan enerji arasındaki oran olarak ifade edilebilir. Bu, aşa ğıdakilere bağlıdır: 56 Tesisat Dergisi Sayı 166 - Ekim 2009 12.73% 29.13% ■ Solar ■ Natural gas ■ Electricity Şekil 7. Kaynaklara göre toplam soğutma talebi yüzdesi (822788 kWh) • Solar kolektörün türü • Optik performans (aO) • Doğrusal ısı kayıp katsayısı (a 1) • İkilenik ısı kayıp katsayısı (a2) • 11,p,ıoss depolama tankı ve boruların üze rindeki ısı kayıp performansıdır ve içeri giren enerji ve dışarı çıkan enerji arasın daki oran cinsinden tanımlanabilir. Yeni bir katkı olarak v,.pc,L\r oranına bag-- ' E ,.. lıdır. Bu oranda OT, maksimum dışarı çıkış gü neş enerjisi kolektörü ısısı ile minimum içeri giriş absorpsiyon makinesi jeneratör ısısı arasındaki farkı, Veq ise depolama tankı ve sıcak borular içindeki eşdeğer su miktarı hacmini ifade etmektedir. • Absorpsiyon makinesinin COP değeri, ça lışma ısılarına ve Part Load Factor (PLF)'a bağlıdır. Basitleştirilmiş yöntem absorpsi yon makinesinin nominal değerlerde çalıştığını varsaydığı için, sadece PLF'nin COP üzerinde etkisi olur. rı =a· ( l-b· V,q pC P.tıTJ Egen V = V · (ı + V,,,ı,,,.;., • A,,,ı,,,.ıos J ,q acıımulodor V . A ,ıcıımıılador ocıımııludor 6. Sonuçlar ve Uygulama Potansiyeli Her ne kadar konvansiyonel soğutucu çok yüksek bir COP değerine sahip olsa da, en sıcak aylarda, pilot tesisin, sistemin genelinde bir iyileşme meydana getirdiği göz lemlenmektedir. Diğer taraftan, simülasyon yazılımından elde edilmiş olan değerlerin, SCADA sisteminden elde edilen gerçek veriler ile büyük ölçüde uyumlu olduğu görülmüştür. Buna ilave olarak, basitleştirilmiş yöntem prosedürü çok iyi uyum sağlamakta olup, kolay ve hızlı bir hesapla çözümü sunmaktadır. Teşekkürler Bu proje, Gas Natura/ SDG tarafından, A/C/A 'nın katılımı ve "Corporaci6n Tecno/6gica de Andalucfa"nın desteği ile yürütülmüştür. Kaynaklar Talep üzerine araştırmacılardan bir referans listesi temin edilebilmektedir. ■ Semboller A suıface (m2J C p,w water specific heat capacity (4. 18kJ kg-lK- 1) COP coefficient ofpeıformance E energy (Wh) G solar direct radiation (W/m2) LHVgas natura/gas lower heating value (10. 5kWh/m3) LMTD logmean temperature difference (KJ m mass flow rate (kg/s) Q heat flux (WJ T temperature (KJ UA heat transfer conductance (W/KJ Co/1 Collectable Kısaltmalar a absorbed Ac absorption ehiller cond condenser d dissipated evap evaporator gas gas gen generator in inlet loss loss ne not col/ectable out outlet p pipe sc solar col/ector sol solar sun sun
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=