MAKALE \P j1 • ( ·A~ ) , S' 2 (2) ifadesinden hesaplanabilir. Burada p 3 dı§ ha •am n yoğunluğudur (kg/m3 ). ep yerel rüzgar katsayısı olup. ASHRAE'de. ep r,..ro: (3) ola ak verilmekte r. C, Şekil 5'ten, C~ -0.2 ahnmı§br. 6 Rı~r3çı<.ı Şekil 5. Ouvaı1aıda o talama basınç katsa~ıları 171. Sıcakilk farkı (baça etkisi) He oluşan basinç fark/an: Sıcak ve so~uk havanın yo~unluklarının farkından dolayı bir basınç fariu olu§ıır. Yoğunluk far1<ından dolırtı oltı§a n bu far1< a§agıdaki gibi hesaplanabilir (7). Burada r>, iç taraftaki hava yoğunluğu (kglm2), H., binanınortayük~kli~ini, Hnötrelisene g(ire olan yükseldi~i (nı), T1 , (IQ iç hava Steaklı~ını ve T 41 (K) dı§ hava sıc:a:klığını göstermektedir. C 1 0.63 ile 0.82a asında degi§en basın~ katsayısı olup, burada 0.63 a ınnv§tır. Toplam baSJrtÇ farkr; bu değer~ann dinamik basıncı ile ısıl etkilerden doğan basınç far1<1arının to~amıdır ve tlP1 ~ .... ·v>, (5) şeklinde ifade edilebilir. 5.2. Hava Debisi Bina cephesinde açılan pencerelerte ofislerde tek taraflı Ilavatan rmada hava debisi aşağıdaki gibi hesaplanabilir [8): ı . (2·\1' )ız (6) ı ,,At P. Burada V(ml/s) havadelı4si . i açıklık numarası. A,açıl{l kalanı (m2 ). tıP toplam basınç dü§ümü (Pal, p 3 dı~ havanın yoğunluğu (kglml)'dır. Toplam llava debisi (m3Jlı), 88 Tesisat Dergisi Sayı 14 7 - Aa 2008 Tablo 4. Ömür Boyu Maliyet Analizine Esas Cephe Seçenekleri Al ernatif Çi1t cephe G&geleme Ist geçirme ikinci ceplım in no Cephe tipi bile~ııteriı ıı :ats3']lSı katsayısı talııniııi ilk ya hı ı düzenlenmesi (SHGC) (V//rnlK> malijeti (EU) ı Mevcut dı ıını ı ıl (iQıci cephe y'*l i · ıci cephe: 6+ 12+6 mm ı 2 düz berra cam (Şekil 4, tip ll iıooci ceptıe: 6+ 12-6 mm lll 3 diiz berıa canı (Şekil 4. tip 2) ik ıa ceptıe: 6-12-6 nım 4 düz berra cam J (Şekil 4. tip 3) s ikiııci ceııtıe: 6... 12- 6 nını low-E 1sı carn (Şekil4, tip 1} 6 iiOOci ceııhe: 6+ 12 + 6 mm rı ı low-E ısı caın (Şekil4, tip 2} 7 ikinci cephe: 6+ 12 +6 mm 1 low-E 1sı canı (Şekil4, tip 3) ikiııci ceptıe: 6.... 12- 6 mm 8 low-e kon oı canı (Şekil 4. tip ll ik ıa cephe: 6-'- 12-6 nun lll 9 low-e koo or cam l (Şekli 4, tip 2) ikinci ceptıe: 6+ 12 -r6 mm 10 low-e kon or canı (Şekil 4, tip 3) ı ll r· =" r "'1' .t...J r (7) , 1 olaıak hesaplanabilir. Ofislerdeki hava de~i§im sayıları bu debinin mekan hacimleri toplamı na bijünmesiyle bulunabir ll (8) Burada n değişim/saat, V (ml/h), Y,~11 'dir, (m3) 6. Mekan Yüzeyleri ile Havalandırma Havası Arasındaki Isı Transferi Doğal havalandırma esnasında ve gece soğutmasında sıcak iç mekan yüzeylerinden daha dü§ük sıcaklıktaki dr§ havaya ısı transferi ger~ekleşmektedir. Bir ba§ka ifade ile mekan duvarlarında e elemanlarında so~uk depolanmaktadır. Depolanan bu sogukgündiiz daha sıcak me an havasına a tarılarak mekanik sogutrna sisteminin da Ila geç de reye girmesi rj sağlayabilecektir. Yüzeylerden havalandırma havasına transfer edilebilecek ısı eneijisi, ı 1.00 4.00 0,00 756.000.00 ı 0.81 2.ro 770.000,00 1795.000,00 775.000.00 ı 0.63 ı. ro 792.000.00 826.000.00 791.000,00 ~ ı 0.56 1.70 8 7.000.00 835.000.00 Q lıtl (1.-1~,) (9) § nde hesaplana ir (9]. Burada, T; mekanda i yüzey sıcaklığı (CC). T 4< dı§ ha •a sıcaklığı (CC)' dı[ Ha\ıaları4rmaya ba~andığında yüksek olan mekan sıcaklığı zamanla dü§lü~ünden, T, zamana bağlı bir d~eıdir. ArWıra'da ~al havalan ıma ve gece soğutması yapılan aylar için bu sıcaklıklar Şekil 2'de verilmi§tir. A, oo~alhavalarııirmada havanın temasta olduğu yüzeylerin alar ıdır (rl}!). l l ısı baDSfer katsaojlSıdır (VIfm21Q . Mekanlardaili masa, koltuı~, dolap, ruvar yüzeıjlerin sıcaklığının ve ısı transferine etkisinin ve dolayısıyla h değerinin kesin olarak belirtemnesi çok zordur. Burada yaJMialı41ecek ışlemler CFD tekniklerıyle mekanlardaki elemanları modellernek veya yakla§ıll değerler kullanmakbr. ~~mühendislik uygutamalan nda. lı i~ n yak la J k de~er alınması yeterli olmaktadır. Örneğin serbest konveksiyoııda h değeıi 6. .. 30 W/m2K alına ilmekteıir [3]. Burada. rüzgar ve/ veya baca tahrikli ha ralandırma söz konusu olsa da arnniyetli bir yakla§ım i~ n h= lO W/ m2K alınmı§tır.
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=