2.3. Güne~ Koliektörü ve Güneş Pili S~imi 2.3.1. Generatör (kaynatıcı) Için güne~ koliektörü hesabi Mersin ~artlannda yatay yüzeye gelen gün~ enerjisinin yıllık ortalama değeri 14] 14851.928 (kJ/m2gün) v0 günlük ortalama günaşl0nm0 süresi 8,3 saat/gündür. Eğik yüzeY9 gelen güne~ enerjisinin yıllık ortalama değeri R: 1 229 (düzeltme faktörü) alınırsa, 14 "1.92 x/.2.9=1 ı-3. 0.0 kJ m1giin değerinde olacaktır. Koliektör scçimi [3]: Vakum borulu toplayıcının verimi (6] ll O°C için: 0.61 . Sistemin toplayıcı dı~ındaki verimi: 0.85. Eğik yüzeye gelen güne~ ene~isi: 18253.020 (kJfm2gün). Absorbsiyonlu sistemin generatörüM kolektörler yardım ıyla bGslenecek güne~ ene~isi: 1 25 .O-Ox0.6lx0. "=9-16./.191 (kJ 111 2 gün) olarak elde edilir. 2.3.2. Kompresör için güne~ pill hesabı Absorbsiyonlu-buhar sıkı~tırmalı (kombine) soğutma sisteminin kompresörişi 10.550kWolupkomp· resörün günde 17 saat c;alı~tığı düşünülürse güneş pilleriyle sağlanacak toplam enerji ihtiyac ı : 10. --()r17- 1 '0 kWh olarak hesaplanır. 142 Tesisat Dergisi Sayı 143 - Kasım 2007 3. Bulgular ve Tartışmalar Absorbsiyonlu-mekanik sıloştırma lı kombine (koskad) soğutma sistemi ile mevcut buhar sıkıştırmalı soğutma sisteminin termodinamik analiz sonuçları Tablo 3' te verilmi~ tir. Buna göre elde edilen sonuçlar; 1. Absorbsiyonlu-m0kanik sıkıştırmalı (kombine) soğutma sisteminde (LiBr-H 10 aloşkan çifti ve R-1 34a soğutucu akı~kan kullanı mında) kompresör için gerekli ene~i, R-134a soğutucu akışkan kullanan klasik buhar sıkıştırmalı soğutma sisteminin çalı~ması için verilen eJektrik 0ne~isinden % 56 daha az olduğu görülmektedir. Son yı l larda ya~anan enerji darboğazı nedeniyle soğutma sistemleri için güneş 0nerjisinin kullanımı oldukc;a cazip olmaktadır. 2. Buhar sıkıştırmalı mekanik soğutma sistemlerinde amonyok (NH 3 ) dı~ında kullanılan flouroklorokorbon gazlarının ozon tabakası üzerindeki zararlı etkisi iyi bilinmektedir. Soğutucu akı~kan olarak amonyak geniş ölçüde kullanılmaktadır. Ancak zehirleyici ve bir ölçüde yanıcı olması yiyecek maddesi depolanmosında kullanıldığında sistemin sızdırmaz olmasına özellikle önem gösterilmelidir. Çünkü amonyok ile temas etmi~ besin maddeleri yenm& (5]. Bu çalışmodaki örnek uygulama bir gıda soğuk hava deposu olduğundan amonyak VG flouroklorokarban gazlarının yerine R-134o kullanı l masının uygun olduğu düşünülmüştür. Böylelikle çevre ve insan sağlığı do göz önüne olınmı~tır. 3. Absorbsiyonlu ve buhar sıkıştırmalı soğutma çevrimlerinin kombine (kaskad) kullanı l ması durumunda her iki çevrimin avantajlı çalışma ~artları kullanılarak (örneğin yüksek performans sağlanabileook buharfa~ tırıcı ve yoğu~turucu sıcaklıklorının uygun seçilmesi sonucu) istenilen dü~ük sıcaklık değerlerinde yüksek performans katsayıları ile rahatlıkla soğutma yap ı labilecektir. 4. Bu çalışmoda absorbsiyonlumekanik sıkı~ tı rmalı (kombine) soğutma sisteminin absorbsiyonlu soğutma kısmında hem LiBr-H70 hem de NH3-H 20 akı~ kon çiffferinin kullanıldığı kabul edilmiştir. Tablo 2'de gösterilen sonuçlara göre LiBr-H20 kullanıldığında genaratör için gerekli ısı l enerji NH3-H20 kullamına durumuno göre yaklaşık % 24 daha düşüktür. Bu nedenle LiBr-H20 akışkan çiftli soğutma sist0mleri güneş enerjisi ile soğutma uygulomaları için en uygun absorbsiyonlu sistemlerdir. 5. Tablo 3'ten görüleceği gibi analiz edilen kombine (kaskad) çevrimler içinde en yüksek soğutma tesir katsayıs ı, absorberde LiBr-H70 okı~kon çiftinin, kompresörde de NH 3 veya R-134o soğutucu akışkanın kullanılması durumunda 0.627 olarak elde edilmi~tir. 6. Absorbsiyonlu-mekanik sıkı~ tırmalı (kombine) soğutma sisteminin obsorbsiyonlu soğutma kısmındaki generatöre ve-
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=