_;naıraıeJ "'o o N .. en 2.4.3 Fuller Denklemi ile Buharlaşma Miktarı 0,001.T"' .(-2.. +-2..) ,,, D _ M, M, ,. P.b:v, )'" + rıv. )"' f (12) Ardından (7), (8), (9) no'lu eşitlikler kulla nılarak buharlaşma miktarı bulunur. 2.4.4 Gilliand Denklemi ile Buharlaşma Miktarı 1 1 112 0,0043.T31 2 . (-+-) D - M, Me , . - P.[rıv, )'" + rrv. )"' f (13) Ardından (7), (8), (9) no'lu eşitlikler kulla nılarak buharlaşma miktarı bulunur. 2.4.5 Chen-Othman Denklemi ile Buharlaşma Miktarı 0,0150 T•••.(-2.. + ....!....) D - M, M. (14) .... - P.(T..:..ı ·�� J� 1�.:.�.(Vc,ıt-• +Vı:el)• p Tc ve Ve terimleri kritik değerleri veren tablolardan bulunur. Ardından (7), (8), (9) no'lu eşitlikler kullanılarak buharlaş ma miktarı bulunur. 3. Örnek Uygularria Yukarıda verilen eşitliklerden elde edile cek sonuçların kıyaslanması için örnek bir uygulamayı ele alalım: Su yüzeyi Ab= 1250 m2 (50.25 m), su sı caklığı T.= 27 °C, hava şartları Th=30 °C, bağıl nemi q\= % 70 olan ve aşırı işletme etkinliğinde çalışan kapalı bir olimpik yüzme havuzu holündeki buharlaşan su miktarını farklı yöntemlerle bularak so nuçları karşılaştırabiliriz. 4. Sonuçlar ve Öneriler Çalışmada örnekolarak ele alınan havu zun yüzeyinden olan buharlaşma mik tarı, sekiz ayrı yöntem kullanılarak hesaplanmış, Tablo 1 ve Şekil 1'de sonuç lar verilmiştir. VDI 2089, Ashrae ve Reck nagel yöntemleri sektörde çalışan mühendislerin kullandıkları pratik hesap yöntemleridir. Chapman-Enskong, ReidSherwood, Fuller,Gilliandve Chen-Othman yöntemleri ise temel kütle transferi denklemlerini esas alan genellikle akademis yenlerce tercih edilen hesap yöntem leridir. Sonuçlar karşılaştırıldığında, pratik yön temlerle yapılan hesapların, temel kütle transferi denklemlerini esas alan yön temlerle yapılan hesaplardan daha yük sek sonuçlar verdiği görülmüştür. Eğer mutlaka pratik bir hesaplama yöntemi 188 Tablo 1. Havuz yüzeyinden buharlaşma miktarı (kg/h) VDI 2089 1 Ashrae IRecknagelI Chjapman1 469.22 l 219.76 1 500 450 400 350 300 J 250 200 150 100 50 - 168.66 1 78.38 1 Reid 32.75 1 Fuller 1 Gillian 1 Chen 1 49.05 1 36.38 1 43.25 o LJ'--'L--,__ı:.....ı __,_....._ ___-.L___ ...___,.._,L,____........ L.-.. ..... �- VDI 2089 Ashrae Recknagel Chapman Reid Fuller Gilliand Chen Şekil 1. Havıız yiizeyiııdeıı bıılıarlaşıııa ıııikıarı (kg/lı). seçilecek ise Recknegal yönteminin ter cihi daha doğru olacaktır. Hassas hesap için ise, temel kütle transferi denklem lerini esas alan yöntemler tavsiye edilmektedir. Havuz havalandırması hesap larında buharlaşan su miktarı etkili bir parametredir. Buharlaşan su miktarı doğru hesaplanmalı ve ortamdaki bağıl ne min istenilen değerlerde kalabilmesi için gerekli olan hava değişimi oranı, bu de ğer göz önünde bulundurularak belirlenmelidir. Örnek olarakele alınan yüzey alanı bin 250 metre kare havuzun bulunduğu kapalı alanın 7 bin 500 metre kare ve hava miktarının 75 bin metre küp ol duğu varsayılmış ve ortam kuru termometre sıcaklığının KT: 30 °C ve bağıl ne min, f: % 70 olduğu düşünülerek bazı hesaplamalar yapılmıştır. Buharlaşan su miktarının 50 kg/h alınması halinde 1 sa at sonunda ortamın bağıl neminin % 71; buharlaşma değerinin 100 kg/h alınması durumunda bu değerin % 74; 500 kg/h alınması halinde ise % 90 olduğu belirlenmiştir. Sonuçlardan açıkça görülmek tedir ki, en az buharlaşma miktarının he saplandığı eşitlik kullanılsa dahi ortam havasının bağıl nemi zaman içinde ciddi artışlar gösterecektir. Kaynaklar 1. ASHRAE Temel El Kiıapları, Çeı ıireıı Prof Dı: Osmaıı GENCELİ, /998 2. Clıapmaıı. S. ve Crowliııg, T.G, 'Tlıe Matlıeıııatical TlıeoıyofNoıı Uııifomı Gases, Cambridge, 1951. 3. Dalkılıç, A.S., "Kapalı Olimpik Yiizme Ha ı ııız/arıııda İklim Koşııllarıııııı Sağlaııması ", Yiiksek Lisaııs Tezi, YTÜ FB.E Makill{ı Miilı. ıl.D /sı Proses Pı:, İsıaııbııl, /999 . 4. İşbileıı, İ., "Kapalı Yiizme Havıızlarıııda Kli maıizasyon", Havuz Koııferaıısı Bildiriler Kiıabı, T.M.M. 0. 8, No:214, /65-186, /999. 5. Reid, R.C ve Slıerıvood, T.K., "Tlıe Properıies ofGases aııd Liqııids". 1958. 6. Slıeıwood, TK, Pigfonl, R.l.ve Wi/.:e, C.R., "Mass Traıı;fer", 1975. 5. Semboller ıl ı, Bıılıar/aşıııaııın gerçekleştiği yiizey alaııı (m') D,HI Dijiizyon kaısayısı {1111/s) g Yerçekiıııi ivmesi (m'ls) Gr Gmsslıo.f sayısı lı * Kiitle ımnsfer kcıısayısı (ıııllı) k Bolızman s abiti (0. I 38 Wlııı'K) l Kamkterisıik ıızwılnk {m) M, ıl maddesinin molekiil ağırlığı (kg/km ol) 1v1. B maddesiııiıı molekiil ağırlığı (kglkıııol) P, , Hol lıaı ıasıııııı basıııcı (baı) Pr Pmııdtl sayısı P, Sıı sıcaklığıııdaki lıavaııııı doyma basıııcı (baı) P, Toplam atmo.�(er basıııcı (/ bar alıııııııştıı) Sc Scmiılı sayısı Slı Slıenvood sayısı S 0RT Ortalama bıılıar/aşıııa yiizey a/aııı T Sıcaklık {K) Te Kritik sıcaklık (K) V Hacim (m') Ve Kriıik lwcim (111') v Sıı yiizeyi iizerinde/.:i lıava hızı (mis) x,, /·/ol /ıavas,11111 IJ/tıllak ııemi (kgsıı�,lıcırı lkg,,m,J,,ıı) X, Herlıaııgi bir i ııokıasındaki bağıl neme karşılık gelen mııılak ııeııı {kg . , ,,,,,ı,,,,/kg,,,"'''") X11 Sıı yiizeyinde/.:i mııılak nem (k g_,.,,h,,,,,,,/kg,,,,,,,.,) X_ Ortamdaki mııtla/.: ııem (kg_,.,,,,. ,,,,.,/kg,,,,,,,,,,) X, Sıı sıcaklığıııdaki lıavaııııı ıııuılak nemi (kg, ,, 1 . , ,,.,,Jkg, .,,,, ,. , , ,.) ıv, Bıılıarlaşaıı sıı ıııikıarı Y Sııyıııı bıılıarlaşma gizli ısısı Yııııaıı Alfabesi /3 lsıl genleşme kaısayısı s /iDi 2089 Normu işletme katsayısı Bağıl ııem (kgllı) {kjlkg) {IIK) (gllıııı'.mbaı) (%) ıp <pi V p,. Herlıaııgi biri 110/.:ıasıııdaki bağıl ııeııı Kinemaıik viskozite (ııı'/5) Havaııın orıa/aıııa yoğıııılıığıı a Bıılıarlaşma sayısı a,8 Çarpışma kesidi ile ilgili pamıneıre Q lennard-Joııes Poıansiyellerinden elde edileıı çaıpışma integmli değeri itJ
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=